澳门盘口注册 足球盘口赔率 澳门盘口分析 欧洲盘口分析 澳门足球赌盘
亚洲电视本港台在线

筑筑抗震判定尺度GB50023-2009

发布日期:2019-09-05   浏览次数:

  《建建抗震判定尺度》GB50023-2009 《建建抗震加固手艺规程》JGJ116-2009 使用讲评 多层及高层钢筋混凝土衡宇 抗震判定取加固 中国建建科学研究院工程抗震研究所 史铁花 ?震害特征 ?钢筋混凝土衡宇抗震判定 ?钢筋混凝土衡宇加固手艺 ?抗震判定和加固实例阐发 一、震害特征 (一)、布局系统激发的震害 1、单跨框架 单跨框架仅有框架做为抗震防地外、且冗余度小,因此正在 地动中很容易构成机构从而继而倾圮,单跨框架对于抗震 具有较着的晦气要素,故本次《建建抗震判定尺度》修编中规 定乙类建建不该采用单跨框架,对于多层建建也不宜采用单跨 框架布局。 对于不合适要求的建建应进行改变布局系统以及加固或采 取其它响应办法。 都江堰市某六层单跨框架,部门倾圮 都江堰市烟草公司八层单跨框架, 布局中等 填充墙严沉,部门倾圮 集集地动中彰化县林镇龙邦富贵名门大楼倾圮, 十六层单跨框架,下面八层倾圮 2、单向框架 特点:(1)仅对横向框架进行平面布局阐发。 (2)对纵向按持续梁计较,仅考虑其承担垂曲荷载, 正在箍筋设置装备摆设和纵筋的锚固上也常按一般梁考虑。 而地动感化时,现实上横向的根基周期和纵向的根基周期 相当接近,纵横向的总地动力也大致接近,每个柱子正在 纵向和横向承受的地动剪力和弯矩也差不多。 3、从体布局的抗震系统 (1)钢筋混凝土框架 ?全体倾圮或倾覆; ?亏弱层倾圮(底层、顶层塔楼、两头层); ?框架节点、强梁弱柱; ?填充墙取从体布局毗连不牢倾圮; ?填充墙设置不合理使框架柱构成短柱而剪切等形式。 (2)填充墙框架 这种布局形式次要正在上世纪八十年代前使用较多。 特点: ?嵌砌于框架间的填充砖墙正在地动时取钢筋混凝土框架 配合承受地动程度感化,正在必然程度上束缚了填充墙框架 的侧移; ?填充墙的是最为遍及; ?框架平面内嵌砌砖填充墙时,柱上端易发生剪切。 ?外墙框架柱正在窗洞处因受窗下墙的束缚而发生短柱型剪切 。 (3)框架-抗震墙布局 a 钢筋混凝土框架和钢筋混凝土抗震墙两类抗侧力构件构成, 抗震墙供给比框架大得多的抗侧移刚度,承受全体弯曲能 力占70%以上; b 因为框架、抗震墙协同工做时,抗震墙顶部框架的反向 程度力将使抗震墙各个截面弯矩大幅度减小,墙体弯曲变形 以及由此发生的侧移和层间侧移显著削减,震害也相对减轻。 也使砖围护墙和填充墙的震害显著减轻 。 (4)钢筋混凝土抗震墙布局 钢筋混凝土抗震墙布局一般多用于平易近用建建的室第、宿舍, 其震害都较轻。小开间现浇抗震墙也只是呈现轻细裂痕。 4、竖向刚度不服均使震害加沉 (1)底部刚度小 因为底层抗侧移刚度和强度突然减低,位移增大, 强度系数比各层小的多,惹起底层严沉以至 倾圮。 都江堰市华夏广场某室第楼五层框架布局, 建于2003年,底部两层完全倾圮, 都江堰市宁对面某五层框架布局, 5层变成3层 底部两层完全倾圮,五层变成三层 彭州市小渔洞商铺底层倾斜侧移 三层框架布局,底层柱上下端倾斜移侧 底层柱上下端发生塑性铰,构成机构 都江堰施工中六层框架布局, 底层柱上下端倾斜移侧 都江堰市某框架布局底层倾斜侧移, 六层框架布局, 底层柱上下端倾斜移侧 (2)两头柔弱层 多层和高层框架衡宇的两头层,强地动时常呈现非常的震害, 这些层可能是布局安插较弱的楼层,并且高层衡宇的竖向地动做 用也是的缘由,这些楼层也呈现最大压应力或最大拉应力, 正在竖向刚度突变时,刚度小的楼层正在程度和竖向地动的配合感化 下,因为抗震承载力不脚而倾圮。 (3)顶部柔弱层 (4)上下两头柔弱层 阪神地动中某病院两头五层 亏弱层倾圮,一层无缺无损 (二)、建建体型安插 1、平面安插 ? 刚度不服均; ? L形等不合错误称平面的建建; ? 启齿衡宇因为刚度极不服均,率显著增高; ? 电梯间安插上存正在较大偏疼也将使震害加沉; ? 带有较长翼缘或凸出的T形、十字形、U形、H形、 Y形平面因为地动时侧移差别而使震害加沉。 都江堰市西医院住院部大楼,七层框架布局, 平面L形,一翼完全倾圮 2、立面安插 a 有裙房等的大底盘建建,若裙房取从楼相连而不设缝, 体形的突变惹起刚度突变,使从楼正在接近裙房的楼层 相对较为柔弱,地动时因塑性变形集中效应而发生过大 层间侧移,导致严沉; b 衡宇高度取高宽比。衡宇愈高,遭到的地动感化和倾覆力 矩愈大,的可能性也愈大; c 上部为抗震墙等刚性布局,下部为框架,呈现的倾覆; d 凸起屋顶的收进建建严沉; e 顶层空阔大房间震害严沉; f 凹凸层连接衡宇震害加沉。 都江堰市框架布局, 底部布局轻细, 出屋面塔楼严沉。 都江堰市六合仁商务酒店, 五层框架布局,建于2007年, 屋顶小塔楼倾倒。 3、防震缝和变形缝的震害 a 缝宽不脚; b 缝内落入物形成; c 防震缝两侧相邻建建物楼层高度分歧发生互撞时, 缝两侧为分歧材料建制时因为布局动力特征分歧, 地动反映分歧可能有相位差,地动时碰撞的震害加沉; d 防震缝未完全断开形成震害. (三)、各类布局构件形态 1、框架布局全体倾圮 都江堰市某五层框架布局, 全体叠压式倾圮 汶川县映秀镇漩口 中学某框架布局, 建建全体退台式倾圮 2、框架柱 a 柱顶部是现浇混凝土框架柱最多见的震害: (1)柱端混凝土酥碎、散落、竖向钢筋压屈; 柱顶大偏疼受压,使受拉侧感化效应跨越钢筋混凝土柱的弯曲抗拉强 度。 (2)斜裂痕 柱头顺斜裂痕下滑错动,钢筋顺斜裂痕标的目的弯曲,严沉者混凝 土全数崩落,上层梁板下塌,柱内纵筋压弯成灯笼状。其次要缘由 是程度地动感化使柱顶遭到压、弯、剪结合感化下,正在柱顶刚度变化 处,因为从拉应力而构成45度斜裂痕或正在地动反覆感化下构成交 叉裂痕,进而压崩斜裂痕端部混凝土,严沉时全数崩落并使纵筋外露 弯曲。 (3)竖向裂痕 次要是箍筋不脚或梁柱订交处箍筋安插较差所致。 都江堰市华夏广场商住楼, 五层框架布局,底层柱上端 绵竹市汉旺镇某商住楼框架布局, 底层柱上端严沉 柱顶从筋沿程度截面呈灯笼状, 箍筋弯钩进开 都江堰市金叶宾馆六层框架布局, 严沉。 底层柱上端混凝土压碎从筋压曲 b 柱底柱根部的率相对柱顶较低; c 柱身中段的震害取对柱顶和柱底对比相对较少, 但同样存正在严沉震害: (1)柱身配箍太小惹起的柱身剪切。 (2)柱身的短柱 d 角柱 框架角柱的震害常比边柱和中柱更为严沉: (1)正在双向刚接框架中,地动感化的双向偏疼取沉力荷载的双向偏疼 叠加,使角柱的地动承载力更显不脚。 (2)多层和高层建建中,程度地动感化惹起较大倾复力矩,正在框架全体 斜向弯曲时,使角柱遭到的附加轴力最大。 (3)布局系统或沉力荷载分布不服均时,各楼层的质心取刚心间偏疼 使正在地动平动感化下呈现扭转振动,同时地动动还存正在扭转分量, 它加剧告终构的扭转振动,角柱正在扭转振动过程中比其他框架柱 相对侧移大,承受的扭转感化也最多。 绵竹市东方汽轮机厂材料研究核心, 六层框架布局,底层角柱上端开裂 绵竹市汉旺镇东汽小学讲授楼 四层框架布局, 角柱节点剪切 安县安昌镇血坐分析楼四层框架布局, 建于2001年, 底层框架角柱节点剪切 底层角柱上下端 f 短柱 (1)短柱特点剪切承载力不脚的震害; (2)长短柱正在统一层中同时存正在时,短柱严沉; (3)框架柱因为墙的嵌固呈现短柱而震害加沉。 g 楼梯柱 (1)框架中的楼梯斜梁和踏步板形成雷同竖向钢筋混凝土斜撑,感化于 楼梯柱或支承两头平台梁板的框架柱,致使这些柱承受更大的地动剪力。 (2)有时,楼梯平台柱上下取框架梁毗连,现实构成短柱而加沉了震害。 (3)正在构制上应按短柱考虑,节制轴压比,加密箍筋间距是合适的。 3、框架梁 a 梁端:斜裂痕裂痕正八字形、竖裂痕; b 梁的跨中正在中部1/3跨度范畴内呈现竖向裂痕; c 短梁呈现斜裂痕,且斜裂痕延长很长。 4、梁柱节点 梁柱节点正在程度地动感化下,左、左梁顺时针绕节点的同标的目的弯矩 和上、下柱逆时针绕节点的反标的目的弯矩的感化,正在节点处惹起的剪力 比柱子的剪力大得多。并使节点域遭到一个对角标的目的的压力和 另一对角标的目的的拉力,当节点域的从拉应力跨越混凝土抗拉强度时, 即发生剪切型的斜向裂痕。 地动感化反向时,将正在另一方面发生斜裂痕,地动感化的来去感化, 节点域可能发生多条交叉裂痕,混凝土剥落、酥裂,梁、柱纵筋正在节点区 的锚固失效。 绵竹市汉旺镇东方汽轮机 厂某框架布局底部角柱节点 映秀镇漩口中学讲授楼,四层框架布局, 严沉。底层角柱节点弯剪 汶川县映秀镇漩口中学讲授楼 严沉框架节点, 两侧梁标高不分歧, 边跨两头节点弯剪 汶川县映秀镇漩口中学讲授楼 严沉, 角柱节点弯剪 5、钢筋混凝土抗震墙 a 现浇钢筋混凝土抗震墙布局系统,多次地动的调害表白, 程度均较轻; 现浇抗震墙的空间全体性强,程度荷载下的侧向变形小, 承载能力敷裕很大,地动时剪力墙即便严沉开裂,强度衰减, 其承载能力也很少降低到承沉所需要的临界承载力以下, 该系统具有较高的抗震能力。 都江堰市中国挪动电信大楼 根基无缺 底层抗震墙底部混凝土压碎 抗震墙连梁X形裂痕 b 框架抗震墙布局中的抗震墙 框架一抗震墙布局系统,是框架布局系统和的抗震墙构成 的双沉布局系统。总体耐震机能好,延性较好,震害很轻,。 都江堰市大楼中等, 11层框架-抗震墙布局 抗震墙连梁X形裂痕 抗震墙底部混凝土 压碎从筋压屈 都江堰市岷江国际大厦轻细 抗震墙连梁X形裂痕 6、钢筋混凝土衡宇中的砌体填充墙 a 砌体填充墙体局部或全数平面外倾圮; b 砌体填充墙的斜裂痕和交叉裂痕是常见的震害; c 填充墙的做法对震害有很大影响: (1)现浇抗震带的震害较轻; (2)设有取柱拉结钢筋的填充墙震害次之; (3)嵌砌于框架内的砌体填充墙施工时未取周边框架柱、 梁、板顶紧者震害最沉,因其现实上成为平面外悬臂墙, 平面外全数倾圮或顶部倾圮; (4)电楼梯间的砌体填充墙震害比力遍及,也较严沉。 都江堰市小憩驿坐酒店填充墙, 五层框架布局,建于2008年 汉中市锦绣华庭填充墙开裂, 十二层现浇框架拆卸式楼盖布局, 围护墙开裂,三层楼梯间填充墙开裂 都江堰市地税局办公楼 填充墙 都江堰市宁学校讲授楼填充墙, 六层框架布局,填充墙开裂倾圮 7、楼梯间的 a 正在地动来去感化下,楼梯板相当于斜撑, 受力为拉弯压弯构件,而正在以往的布局设想中, 仅将梯板当受弯构件计较; b 楼梯梁正在承受地动力的同时, 还承受来自两边向楼梯板的剪切扭转感化。 下图 都江堰市规划局办公楼, 六层框架布局, 建于2005年, 楼梯板两处程度断裂裂痕, 从筋弯曲。 上图 都江堰市华夏广场三期贸易楼, 五层框架布局,建于2003年。 梯梁开裂, 并取梯板拉开。 二、钢筋混凝土衡宇的抗震判定 (一)、合用范畴: A 类钢筋混凝土衡宇抗震判定时,衡宇的总层数不跨越10层; (合用于约上世纪七十年代及以前的建建,后续利用年限为30年); B 类钢筋混凝土衡宇抗震判定时,衡宇的合用的最大高度参考 89规范的。(合用于约上世纪八十年代及至2001年建建,后续 使 用年限为40年); C 类钢筋混凝土衡宇抗震判定时,按照现行抗震规范GB50011进行, (合用于2001年当前的建建,后续利用年限为50年)。 《建建抗震判定尺度》GB50023-2009针对于A、B类建建的抗震鉴 定。 (二)、查抄项目 1、应根据其设防烈度沉点查抄下列亏弱部位:(强制) 6度时,应查抄局部易掉落伤人的构件、部件以及楼梯间 非布局构件的毗连构制; 7度时,尚应查抄梁柱节点的毗连体例、 框架跨数及分歧布局系统之间的毗连构制。 8、9度时,尚应查抄梁、柱的配筋,材料强度,各构件 间的毗连,布局体型的法则性,短柱分布, 利用荷载的大小和分布等。 2、 钢筋混凝土衡宇的外不雅和内正在质量宜合适下列要求: 梁、柱及其节点的混凝土仅有少量细小开裂或局部剥落, 钢筋无露筋、锈蚀; 填充墙无较着开裂或取框架脱开; 从体布局构件无较着变形、倾斜或歪扭。 (三)、 判定方式 1、方式: 现有钢筋混凝土衡宇的抗震判定,应按布局系统的合、 布局构件材料的现实强度、布局构件的纵向钢筋和横向箍筋的设置装备摆设和 构件毗连的靠得住性、填充墙等取从体布局的拉接构制以及构件抗震 承载力的分析阐发,对整幢衡宇的抗震能力进行判定。 当梁柱节点构制和框架跨数不符应时,应评为不满脚抗震 判定要求; 当仅有收支口、人畅通道处的填充墙不符应时,应评为 局部不满脚抗震判定要求。 2、A、B类建建若何进行抗震判定:(强条) A类:逐级判定,一级合适要求可不进行第二级判定(除9度外) B类:布局安插和构制查抄和抗震承载力两级判定、缺一不成 (四)、 A类钢筋混凝土衡宇抗震判定 1、第一级判定 布局系统、布局材料现实强度、布局构件的纵向钢筋和横向箍筋的设置装备摆设、 构件毗连的靠得住性、填充墙等取从体布局的拉接构制,查抄内容见下页表: 申明: 6度和7度Ⅰ、Ⅱ类场地时,只判断能否满脚非抗震设想要求。 此中,梁纵筋正在柱内的锚固长度按70年代的规范查抄,但乙类建建 需要查抄柱的配筋。 7度Ⅲ、Ⅳ类场地和8、9度时,要查抄纵筋、箍筋等, 9度时要查抄轴压比。 框架-抗震墙中抗震墙的构制要求,是参照《建建抗震设想规范》 GBJ11-89设想规范提出的。 项目 6度乙类建建 7度Ⅲ、Ⅳ类 场地 8度 9度 中柱、边柱 纵筋 角柱纵筋 柱上、下端 箍筋 梁端箍筋间 距 短柱全高箍 筋 柱截面宽度 总配筋≥0.5% 总配筋≥0.7% 拉筋≥0.2% 拉筋≥0.2% φ6一200 总配筋≥0.6% 总配筋≥0.8% φ6一200 总配筋≥0.8% 总配筋≥1.0% φ8一150 同非抗震设想 200 150 同非抗震设想 φ8一150 不宜小于 300mm 300mm 400mm(Ⅲ、Ⅳ 类场地) φ8一100 400mm 上述各项可评为分析抗震能力满脚要求,不需要进行第二级判定; 但当遇下列环境之一时,可不再进行第二级判定,但应评为分析 抗震能力不满脚抗震要求,且应对衡宇采纳加固或其他响应办法: 1) 梁柱节点构制不合适要求的框架及乙类的单跨框架布局。 2) 8、9度时混凝土强度品级低于C13。 3) 取框架布局相连的承沉砌体布局不合适要求。 4) 仅有女儿墙、门脸、楼梯间填充墙等非布局构件不合适要求。 5) 布局安插和构制要求的其他有多项较着不合适要求。 2、第二级判定 抗震承载力验算方式: A类钢筋混凝土衡宇,次要采用平面布局的楼层分析抗震能力指数 进行第二级判定。 楼层分析能力抗震指数方式: a、强条:现有钢筋混凝土衡宇采用楼层分析抗震能力指数进行第二级 判定时,应别离选择下列平面布局: 1) 应至多正在两个从轴标的目的别离拔取有代表性的平面布局。 2) 框架布局取承沉砌体布局相连时,除应合适本条第1款的外, 尚应拔取毗连处的平面布局。 3) 有较着扭转效应时,除应合适本条第1款的外,尚应拔取计 入扭转影响的边榀布局。 ?2 b、楼层分析抗震能力指数可按下列公式计较: ? ??1? 2?y ?y ? Vy / Ve ? -平面布局楼层分析抗震能力指数 ? 1 -系统影响系数 ? y -楼层强度系数 Ve-楼层的弹性地动剪力 Vy —楼层现有受剪承载力 ? 2 -局部影响系数 系统影响系数 可按照合适第一级判定要求的程度和部位,按下列环境确定: 1)当上述各项构制均合适现行国度尺度《建建抗震设想规范》GB50011 的时,可取1.4。 2)当各项构制均合适《建建抗震判定尺度》GB50023-2009第6.3节 B类建建(89规范)的时,可取1.25。 3) 当各项构制均合适本节第一级判定的时,可取1.0。 4) 当各项构制均合适非抗震设想时,可取0.8。 5) 当布局受毁伤或发生倾斜罢了修复改正,上述数值尚宜乘以0.8~1.0。 局部影响系数 1)取承沉砌体布局相连的框架,取0.8~0.95。 2)填充墙等取框架的毗连不合适第一级判定要求,取0.7~0.95。 3)抗震墙之间楼、屋盖长宽比跨越表6.2.1-1的值,可按跨越 的程度,取0.6~0.9。” 楼层的弹性地动剪力: Ve 对法则布局可采用底部剪力法计较,地动感化按《建建抗震判定 尺度》 GB50023-20093.0.5条的计较,地动感化分项系数取1.0; 对考虑扭转影响的边榀布局,可按现行国度尺度《建建抗震设想 规范》GB50011的方式计较。 就地地处于《建建抗震判定尺度》GB50023-2009第4.1.3条 的晦气地段时,地动感化尚应乘以增大系数1.1~1.6。 楼层现有受剪承载力: Vy ? ?Vcy ? 0.7?Vmy ? 0.7?Vwy 3、判定成果 合适下列之一的多层钢筋混凝土衡宇, 可评定为满脚抗震判定要求;当不符应时应要求采纳加固或其他响应办法: 1) 楼层分析抗震能力指数不小于1.0的布局。 2) 按《建建抗震判定尺度》GB50023-2009第3.0.5.条进行抗震承载力 验算并满脚要求的其他布局。 (五)、B类钢筋混凝土衡宇抗震判定 1、构制要求 a 本部门根基是根据《建建抗震设想规范》GBJ11-89的进行分析 调整而成:抗震品级、布局系统、混凝土强度品级(梁、柱、墙现实达到 的最小混凝土强度品级定为C20,一级的框架梁、柱和节点定为C30。) 框架梁的配筋取构制、对框架柱的配筋取构制要求、抗震墙墙板的配筋 取构制要求、框架-抗震墙的墙板配筋取构制、填充墙的要求等等; b 但抗震墙加强部位的吸纳《建建抗震设想规范》 GB20011-2001 对加强部位放松的要求而。 c 本条则对钢筋的接头和锚固采用国度现行尺度《混凝土布局设想规范》 GB50010的要求。 2、抗震承载力验算 B类抗震判定采用01抗规的抗震验算方式,但内力调整系数 采用89抗规值。 现有钢筋混凝土衡宇,应按照现行国度尺度《建建抗震设想规范》 GB50011的方式进行抗震阐发,按《建建抗震判定尺度》GB50023-2009 第3.0.5条的进行构件承载力验算; 乙类框架布局尚应进行变形验算; 当抗震构制办法不满脚第6.3.1~6.3.9条的要求时,可按《建建抗震判定 尺度》GB50023-2009第6.2节的方式计入构制的影响进行分析评价。 B类钢筋混凝土衡宇的系统影响系数: 可按照布局系统、梁柱箍筋、轴压比、墙体边缘构件等合适判定要求 的程度和部位,按下列环境确定: 1)当上述各项构制均合适现行国度尺度《建建抗震设想规范》GB50011 的时,可取1.1。 2)当各项构制均合适本节的时,可取1.0。 3)当各项构制均合适《建建抗震判定尺度》GB50023-2009第6.2节A类 衡宇判定的时,可取0.8。 4)当布局受毁伤或发生倾斜罢了修复改正,上述数值尚宜乘以0.8~1.0。 三、钢筋混凝土衡宇的抗震加固手艺 (一)、抗震加固的根基要求 钢筋混凝土衡宇的抗震加固应合适下列要求(强条): (1) 抗震加固时应按照衡宇的现实环境选择加固方案, 别离采用次要提高布局构件抗震承载力、次要加强布局变形能力 或改变布局系统而不加固框架的方案。 (2) 加固后的框架应避免构成短柱、短梁或强梁弱柱。 (3) 采用分析抗震能力指数验算时,加固后楼层强度系数、 系统影响系数和局部影响系数应按照衡宇加固后的形态计较和取值。 (二)、加固后布局抗震承载力验算 1)当采用楼层分析抗震能力指数进行抗震验算时,应采用现行国度标 准《建建抗震判定尺度》GB50023第6.2节的计较公式,对框架布局 可选择平面布局计较; 2)当按《建建抗震加固手艺规程》JGJ116-2009第3.0.4条的采用现 行国度尺度《建建抗震设想规范》GB50011的方式进行抗震承载力验算时, 可按现行国度尺度《建建抗震判定尺度》GB50023第6章的计入构制的影 响。 以上方式中加固后构件的抗震承载力应《建建抗震加固手艺规程》 JGJ116-2009第六章确定。 (三)、抗震加固手段的根基感化 钢筋混凝土布局的抗震加固手段,大多取一般的加固手段不异,但从 提高布局抗震能力的角度,列出其根基感化: (1)修补、灌浆、喷射:使耐久性不脚、局部毁伤或呈现裂痕的构件, 恢回复复兴有的承载力和变形能力。 (2)钢筋混凝土外衣加固:同时增大构件的刚度、承载力和耐变形能力, 有时也加强毗连的靠得住性。 (3)钢构套加固:次要通过束缚原有构件以提高耐变形能力,有时也可 提高受剪和受弯承载力。 (4)增设墙体、翼墙和支持等加固:提高整个布局的抗震承载力和刚度, 并通过内力沉分布削减某些构件的受力。 (5)粘钢加固:取代纵向钢筋或箍筋,可提高承载力、变形能力 而几乎不添加刚度。 (6)支托、拉筋和钢夹套加固:添加构件之间毗连机能。 (7)剔缝:使相邻构件脱开,避免彼此撞击或发生附加内力。 (8)粘贴纤维布加固:取代纵向钢筋或箍筋,可提高承载力、不添加刚度。 (9)钢绞线网-聚合物砂浆面层加固:取代纵向钢筋或箍筋, 可提高承载力、变形能力、添加刚度。 (10)支持加固(包罗消能支持):供给刚度、变形能力,消能支持还 能够提高整个布局的消能减震能力。 (四)、 混凝土布局加固方案简直定 钢筋混凝土衡宇的布局系统和抗震承载力不满脚要求时,可选下列加固方式: (1)单向框架应加固为双向框架,或采纳加强楼、屋盖全体性且同时 增设抗震墙、抗震支持等抗侧力构件的办法。 (2)单跨框架不合适判定要求时,应正在不大于框架-抗震墙布局的抗震墙 最大间距且不大于24m的间距内增设抗震墙、翼墙、抗震支持等抗侧力构件 或将对应轴线的单跨框架改为多跨框架。 (3)框架梁柱配筋不合适判定要求时,可采用钢构套、现浇钢筋混凝土套 或粘贴钢板、碳纤维布、钢绞线网-聚合物砂浆面层等加固。 (4)衡宇刚度较弱、较着不服均或有较着的扭转效应时,可增设钢筋混凝土 抗震墙或翼墙加固,也可设置消能支持加固。 (5)当框架梁柱现实受弯承载力的关系不合适判定要求时, 可采用钢构套、现浇钢筋混凝土套或粘贴钢板等加固框架柱; 也可通过罕遇地动下的弹塑性变形验算确定对策。 (6)钢筋混凝土抗震墙配筋不合适判定要求时,可加厚原有墙体 或增设端柱、墙体等。 (7)钢筋混凝土构件有局部毁伤时,可采用细石混凝土修复; 呈现裂痕时,可灌注水泥基灌浆料等补强。 (8)填充墙体取框架柱毗连不良时,可增设拉筋毗连; 填充墙体取框架梁毗连不良时,可正在墙顶增设钢夹套取梁拉结。 (9)女儿墙等易倾圮部位不合适判定要求时,可选择降低高度 的方案,也可连系维修添加锚固办法。 (10)当楼梯构件不合适判定要求时,可粘贴钢板、碳纤维布、 钢铰线网-聚合物砂浆面层等加固。 (五)钢筋混凝土衡宇抗震加固手艺 增设钢筋混凝土抗震墙加固手艺 特点:改变布局系统全体性加固; 框架布局 框架-抗震墙布局 长处:①地动感化次要由抗震墙承担, 减小框架受力; ②提高布局全体刚度,减小地动感化下的布局变形; ③布局系统的改变,降低了对框架抗震构制办法要求; ④避免对框架构件的逐一加固,削减加固工做量。 错误谬误:新增抗震墙需设根本,采用天然根本时开挖工做量大。 a 混凝土强度品级不该低于C20,且不该低于原框架柱的混凝土强度 品级。 b 墙厚不该小于140mm,竖向和横向分布钢筋的最小配筋率,均不该 小于0.20%。对于B、C类钢筋混凝土衡宇,其墙厚和配筋应合适其 抗震品级的响应要求。 c 增设抗震墙后应按框架-抗震墙布局进行抗震阐发,增设的混凝土 和钢筋的强度均应乘以的折减系数。加固后抗震墙之间楼、 屋盖长宽比的局部影响系数应做响应改变。 锚筋毗连 增设墙取原框架柱的毗连 消能减震加固手艺 特点:属改变布局系统全体性加固; 道理:原布局中设置消能支持,依托其变形接收耗损地动能量,从 而起到对布局构件的感化。 构件加固手艺 分类:①加大截面法 ②粘钢加固法 ③粘贴碳纤维布加固 ④高强钢铰线网-聚合物砂浆加固 采用钢构套加固框架: 应合适下列要求: a 钢构套加固梁时,角钢两头应取柱毗连。 b 钢构套加固柱时,角钢到楼板处应凿洞穿过上下毗连; 顶、层的角钢应取屋面板靠得住毗连;底层的角钢应取根本锚固。 c 加固后梁、柱截面抗震验算时,角钢应做为纵向钢筋、钢缀板 应做为箍筋进行计较,其材料强度应乘以的折减系数。 钢筋混凝土套加固梁柱 应合适下列要求: a 混凝土的强度品级不该低于C20,且不该低于原构件的混凝土强度品级。 b 柱套的纵向钢筋碰到楼板时,应凿洞穿过并上下毗连,其根部应伸入 根本并满脚锚固要求,其顶部应正在屋面板处封顶锚固; 梁套的纵向钢筋应取柱靠得住毗连。 c 加固后梁、柱按全体截面进行抗震验算,新增的混凝土和钢筋的材料强度 应乘以的折减系数。 高强钢铰线-聚合物砂浆加固手艺 当提高梁的受弯承载力时,钢绞线网应设正在梁顶面或底面受拉区;当 提高梁的受剪承载力时,钢绞线网应采用三面围套或四面围套的体例;当 提高柱受剪承载力时,钢绞线网应采用四面围套的体例。 钢绞线网-聚合物砂浆面层加固梁柱的钢绞线网片、聚合物砂浆的材 料机能,应合适《建建抗震加固手艺规程》JGJ116-2009第5.3.18条的。 界面剂的机能应合适现行行业尺度《混凝土界面处置剂》JC/T907关于Ⅰ 型的。 钢绞线网-聚合物砂浆面层加固梁柱的设想,应合适下列要求: a 原有构件实测的混凝土强度品级不该低于C15。 b 钢绞线网的受力体例应设想成仅承受拉应力感化 梁受剪加固 梁受剪加固 柱受剪加固 粘贴钢板加固梁柱: 应合适下列要求: a 原构件实测的混凝土强度品级不该低于C15;混凝土概况的受拉粘结强度 不该低于1.5MPa。 b 钢板的受力体例应设想成仅承受轴向应力感化。 c 粘贴钢板取原构件尚宜采用公用金属缩栓毗连。 d 粘贴钢板加固钢筋混凝土布局的胶粘剂的材料机能、加固的构制和承载力 验算,可按现行国度尺度《混凝土布局加固设想规范》GB50367的相关 施行,此中,对构件承载力的新增部门,其加固承载力抗震调整系数宜 采用1.0,且对A、B类钢筋混凝土布局,原构件的材料强度设想值和抗震 承载力,应按现行国度尺度《建建抗震判定尺度》 GB50023的相关采用。 e 留意利用的和防火要求。 f 加固前应卸除或大部门卸除构件上的活荷载 。 粘贴纤维布加固梁柱 应合适下列要求: a 原布局构件实测的混凝土强度品级不该低于C15,且混凝土概况的 正拉粘结强度不该低于1.5MPa。 b 碳纤维的受力体例应设想成仅承受拉应力感化。用正在梁受弯、受剪 以及柱受剪。 c 粘贴纤维布和胶粘剂的材料机能、加固的构制和承载力验算,可 按现行国度尺度《混凝土布局加固设想规范》GB50367的相关施行, 此中,对构件承载力的新增部门,其加固承载力抗震调整系数宜采用1.0, 且对A、B类钢筋混凝土布局,原构件的材料强度设想值和抗震承载力, 应按现行国度尺度《建建抗震判定尺度》GB50023的相关采用。 d 留意持久利用的和防火要求,应合适国度现行相关尺度的。 e 加固前应卸除或大部门卸除感化正在构件上的活荷载。 例题一(A类建建的抗震判定取加固实例) 四层钢筋混凝土框架布局,建于上世纪七十年代,采用黏土砖填充墙, 框架下面有箱形根本地下室,框架柱嵌固于地下室顶板处,平面安插见下图, 层高3300mm,梁柱楼板混凝土为C14,柱均为450mm×450mm (配筋为4φ14,箍筋φ6间距150),梁250mm×550mm,楼板160mm厚, 每层别的添加面荷载:恒载5.0 kN/mm ;活载2.0kN/mm; 该工程位于8度(0.2g)区,Ⅲ类场地。 一、抗震判定 该衡宇建于上世纪七十年代,判定类别为A类,采用后续设想利用年限为30年。 (一)、第一级判定 16 (二)、第二级判定 抗震承载力验算方式采用楼层分析抗震能力指数进行第二级鉴 定。楼层分析抗震能力指数可按下列公式计较: ? ??1? 2?y ?y ? Vy / Ve (三)、抗震加固 加固方案 对一层的所有柱进行钢构套加固。从头进行楼层分析抗震能力指数的 计较,见如下表格。表白加固后各层X、Y标的目的的楼层分析抗震能力指数 均不小于1,满脚要求。 感谢,再见! 震后的彭州市白鹿镇学校前小溪仍然清亮斑斓

  建建抗震判定尺度GB50023-2009_建建/土木_工程科技_专业材料。《建建抗震判定尺度》GB50023-2009 《建建抗震加固手艺规程》JGJ116-2009 使用讲评 多层及高层钢筋混凝土衡宇 抗震判定取加固 中国建建科学研究院工程抗震研究所 史铁花 ?震



友情链接: 大发真钱 多盈娱乐 如意平台 拉菲平台 优游平台

Copyright 2018-2020 亚洲电视本港台 版权所有 未经授权,严禁转载,违者将被追究法律责任。